Руководство-по-теплотехническому-расчету-наружных-стеновых-конструкций-жилых-и-общественных-зданий

 

 

РУКОВОДСТВО по теплотехническому расчету наружных стеновых конструкций жилых и общественных зданий с применением изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения в Российской Федерации

 

 

 

 

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ

2011

Предисловие

1.                 РАЗРАБОТАНЫ: государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет» (д.т.н., проф. Ватин Н.И. – научн. рук., к.т.н. Горшков А.С., ст. преп. Петросова Д.В., асс. Лаптева Н.А.), Национальная Ассоциация производителей Автоклавного Газобетона (Левченко В.Н., д.т.н., проф. Коломацкий А.С., к.т.н. Вишневский А.А., Гринфельд Г.И., Кузнецов А.Н., Глумов А.В.).

2.                 РАССМОТРЕНЫ: на заседании кафедры «Технология, организация и экономика строительства» ГОУ «СПбГПУ» (выписка из протокола заседания кафедры №12 от 04.02.2011 г).

3.                 УТВЕРЖДЕНЫ: проректором по научной работе ГОУ «СПбГПУ» д.т.н., проф. Рудским А.И.

 

Настоящее руководство выполнено в соответствии с требованиями действующей нормативной документации по тепловой защите зданий (СНиП 2302-2003, СП 23-101-2004). Пособие разработано для применения во всех регионах Российской Федерации.   

СОДЕРЖАНИЕ

          

Предисловие…..…………………………………………………………………...........2

1 Общие положения ...………………………………………………………………..4 2 Область применения.……………………………………………………………….4

3        Исходные данные для проектирования ...………………………………................5

4        Основные положения по теплотехническому расчету……………………...........8

5        Поэлементное требование.…………………………………………………………9

6        Комплексное требование………………………………………………………….12

7        Санитарно-гигиеническое требование……………………………………...........14

8        Методика расчета удельного расхода тепловой энергии на отопление ...……..15 Приложение А (обязательное). Нормативные ссылки ……………………………..22

Приложение Б (обязательное). Расчетные теплотехнические показатели ячеистых

бетонов автоклавного твердения……………………………………………………..23  

Приложение В (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче для однородных конструкций наружного ограждения……………24

Приложение Г (справочное). Значения коэффициента теплотехнической однородности r для некоторых типов кладки стен из полнотелых стеновых неармированных изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения………………………………………………………………………………28

Приложение Д (рекомендуемое). Пример расчета удельного расхода тепловой энергии на отопление здания за отопительный период…………………………….31

Приложение Е (рекомендуемое). Пример составления энергетического паспорта

здания…………………………………………………………………………………..37

 

1 Общие положения

1.1. Настоящее руководство содержит основные положения по теплотехническому проектированию наружных стен жилых и общественных зданий, выполненных с применением газобетонных изделий автоклавного твердения.

1.2. Руководство не распространяется на проектирование ограждающих конструкций жилых и общественных зданий, выполненных из ячеистобетонных изделий неавтоклавного твердения.  

1.3. Качество стеновых блоков, перегородок и армированных изделий из ячеистых бетонов автоклавного твердения должно соответствовать требованиям ГОСТ 31359, ГОСТ 31360 и обеспечивать их эксплуатационную долговечность (изделия должны иметь марку по морозостойкости не менее F35). 

1.4.  Теплотехнический расчет элементов стеновых конструкций, возводимых из ячеистобетонных блоков, следует производить в соответствии с требованиями СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»,  СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий»  и настоящего руководства.

1.5.  Кладку стеновых ограждающих конструкций из ячеистобетонных блоков рекомендуется производить с применением клеевых составов, что обеспечивает высокую теплотехническую однородность стен.

1.6. При написании настоящего руководства были использованы протоколы испытаний и результаты теплотехнических исследований следующих производителей изделий из автоклавного газобетона: ООО «Н+Н» (СанктПетербург), ООО «Аэрок СПб» (Санкт-Петербург), ЗАО «АэроБел» (Белгород),

ООО «ПСО «Теплит» (Екатеринбург), ООО «ЭКО» (Ярославль), ЗАО «КселлаАэроблок-Центр» (Можайск), ЗАО «МПРК «ГРАС» (Москва), ОАО «КОТТЕДЖ» (Самара), ОАО «Главновосибирскстрой» завод «Сибит» (Новосибирск), ООО «АСилБет» (Владивосток).

1.7.  Руководство не распространяется на проектирование ограждающих конструкций жилых и общественных зданий, выполненных из ячеистобетонных изделий автоклавного твердения, произведенных компаниями-производителями, не указанными в п. 1.6 настоящего руководства.

2 Область применения

2.1 Требования, изложенные в настоящем руководстве, распространяются на тепловую защиту жилых и общественных зданий и сооружений (далее по тексту, - зданий), с применением изделий из автоклавного ячеистого бетона, выпускаемых на территории Российской Федерации.

2.2 Настоящее руководство не распространяется на тепловую защиту:

-      жилых и общественных зданий, отапливаемых периодически (менее 5 дней в неделю) или сезонно (непрерывно, менее трех месяцев в году); - мобильных жилых зданий;

-      временных зданий, находящихся в эксплуатации не более двух отопительных сезонов;

-      производственных зданий;

-      сельскохозяйственных зданий;

-      складских зданий;

-      теплиц, парников и зданий холодильников.

2.3 Уровень тепловой защиты указанных зданий устанавливается соответствующими нормами, а при их отсутствии – по решению собственника (заказчика) при соблюдении санитарно-гигиенических норм.

 

                          3 Исходные данные для проектирования

3.1 Влажностный режим помещений

Влажностный режим помещений зданий в холодный период года в зависимости от относительной влажности φ_int и температуры внутреннего воздуха t_int в них следует устанавливать по таблице 1.

Таблица 1 

Режим	Влажность внутреннего воздуха φint [% ]  при температуре tint [°С]
	до 12 °С	св. 12 °С  до 24 °С	св. 24 °С
Сухой Нормальный Влажный Мокрый	До 60 Св. 60 до 75 Св. 75 -	До 50 Св. 50 до 60 Св. 60 до 75 Св. 75	До 40 Св. 40 до 50 Св. 50 до 60 Св. 60

3.2 Условия эксплуатации

Условия эксплуатации ограждающих конструкций А или Б в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности района строительства для выбора теплотехнических показателей материалов наружных ограждений следует устанавливать по таблице 2. Зоны влажности территории России следует принимать по Приложению В СНиП 23-02.

Таблица 2 

Влажностный режим помещений зданий  (по таблице 1)	Условия эксплуатации А и Б в зоне влажности (по Приложению В СНиП 23-02-2003)
	сухой	нормальный	влажный
Сухой Нормальный Влажный или мокрый	А А Б	А Б Б	Б Б Б

3.3 Параметры внутренней среды помещений

3.3.1 Параметры микроклимата помещений внутри жилых и общественных зданий из условия комфортности пребывания в них и безопасности здоровью людей для холодного и теплого периодов года следует принимать согласно ГОСТ 30494. Параметры микроклимата специальных общеобразовательных школинтернатов, детских дошкольных и оздоровительных учреждений следует принимать в соответствии с действующими санитарными правилами и нормами Министерства здравоохранения.

3.3.2 Обеспеченность условий эксплуатации ограждающих конструкций следует устанавливать в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности следующим образом:

-   определяют по карте зону влажности (влажная, нормальная, сухая) согласно Приложению А СНиП 23-02 (при этом в случае попадания населенного пункта на границу зон влажности следует выбирать более влажную зону); 

-   определяют влажностный режим помещений (сухой, нормальный, влажный или мокрый) в зависимости от расчетной относительной влажности φ_int и температуры внутреннего воздуха t_int в соответствии с таблицей 1 руководства;

-   устанавливают согласно таблице 2 условия эксплуатации ограждающих конструкций (А или Б) в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности.

3.3.3 Расчетная температура воздуха внутри жилых и общественных зданий t_int для холодного периода года должна быть не ниже минимальных значений оптимальных температур, приведенных в табл. 1 ГОСТ 30494 и Приложении I СанПиН 2.1.2.2645. Для остальных типов зданий параметры воздуха следует принимать по минимальным значениям оптимальной температуры в соответствие с требованиями ГОСТ 30494, ГОСТ 12.1.005 или ведомственным нормам проектирования зданий соответствующего назначения.

3.3.4 Расчетная температура воздуха внутри здания t_int для теплого периода года должна быть не выше верхней границы допустимых значений температур, приведенных в табл. 2 ГОСТ 30494.

3.3.5 Температура внутренних поверхностей наружных ограждений здания, где имеются теплопроводные включения (диафрагмы, сквозные включения цементно-песчаного раствора или бетона, межпанельные стыки, жесткие соединения и гибкие связи в многослойных панелях, подоконные ниши, оконные обрамления, места установки встроенных в оконный проем рольставней и т.д.), в углах и на оконных откосах не должна быть ниже, чем температура точки росы воздуха внутри здания при расчетной относительной влажности φ_int и расчетной температуре t_int внутреннего воздуха.

3.3.6 Для теплотехнического расчета ограждающих конструкций  расчетные  параметры внутреннего воздуха соответствующих типов зданий и помещений следует принимать по таблице 3.

Таблица 3  

Назначение зданий	Расчетная температура внутреннего воздуха tint, оС	Относительная влажность внутреннего воздуха φint, %	Температура точки росы td, оС
1	2	3	4
1. Жилые здания, общеобразовательные учреждения и другие общественные здания, кроме перечисленных в пунктах 2 и 3	20	55	10,7
2.Поликлиники и лечебные учреждения, дома-интернаты	21	55	11,6
3.  Дошкольные учреждения	22	55	12,6

Продолжение таблицы 3

1	2	3	4
4. Помещения: - кухонь - ванных комнат -плавательных бассейнов	20 25 27	60 60 67	12 16,7 20,4
Примечания 1                    Для зданий, не указанных в таблице, температуру воздуха tint, относительную влажность воздуха φint внутри здания и соответствующую им температуру точки росы td следует принимать согласно ГОСТ 30494 и нормам проектирования соответствующих зданий. 2                    Параметры микроклимата специальных общеобразовательных школ-интернатов, детских дошкольных и оздоровительных учреждений следует принимать в соответствии с действующими санитарными правилами и нормами (СанПиН).

       

3.4 Наружные климатические условия

3.4.1 Расчетную температуру наружного воздуха t_ext [°С], следует принимать по средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 согласно СНиП 23-01 для соответствующего городского или сельского населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного населенного пункта расчетную температуру следует принимать для ближайшего населенного пункта, который указан в СНиП 23-01.

3.4.2 Продолжительность отопительного периода z_ht [сут] и среднюю температуру наружного воздуха t_ht [°С] в течение отопительного периода следует принимать согласно СНиП 23-01 (таблица 1, графы 13 и 14 –для медицинских и детских учреждений, графы 11 и 12 – в остальных случаях) для соответствующего населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного населенного пункта расчетные параметры отопительного периода следует принимать для ближайшего населенного пункта, который указан в СНиП 23-01.

3.4.3 Средний удельный вес наружного воздуха в течение отопительного периода _^ht [Н/м³] следует рассчитывать по формуле:

 

                        ^ht               3463

                 ^_ ^{   ,}                                                                                             (1)

(273 t_ht )

 

где t_ht – то же, что и в п. 3.4.2.

3.4.4 Среднюю плотность приточного воздуха за отопительный период _^ht

[кг/м³] следует рассчитывать по формуле:

 

                        ^ht                                 353

    ^_ ^{  ,}                                                                        (2) [273 0,5(t_int  t_ext )]

 

где t_int – расчетная средняя температура внутреннего воздуха [°С], определяемая согласно указаниям п. 3.3.3.                           

t_ext – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года [°С],

определяемая согласно указаниям п. 3.4.1.

3.5 Характеристики строительных материалов и конструкций

 

3.5.1 При проектировании теплозащиты используют следующие расчетные показатели изделий из ячеистого бетонаавтоклавного твердения (по Приложению Б для условий эксплуатации А или Б в зависимости от влажностного режима помещений в соответствующих зонах влажности):

•      коэффициент теплопроводности λ [Вт/(м·°С)];

•      коэффициент теплоусвоения s [Вт/(м²·°С)];

•      удельная теплоемкость (в сухом состоянии) с₀ [кДж/(кг·°С)];  коэффициент паропроницаемости μ [мг/(м·ч·Па)].

3.5.2 Равновесную весовую влажность в наружных стенах из ячеистобетонных изделий зданий с сухим режимом эксплуатации в сухой и нормальной климатических зонах влажности и зданий с нормальным режимом эксплуатации в сухой климатической зоне принимают равной 4 %; в остальных наружных стенах из изделий ячеистобетонных автоклавного твердения равновесную влажность принимают равной 5 % (п. 3.15 ГОСТ 31359).

4 Основные положения по теплотехническому расчету

4.1 В соответствии с требованиями СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» (п. 5.1) нормами установлены три показателя тепловой защиты:

а) приведенное сопротивление теплопередаче отдельных элементов

ограждающих конструкций здания; 

б) санитарно-гигиенический, включающий температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающих конструкций;

в) удельный расход тепловой энергии на отопление здания, позволяющий варьировать величинами теплозащитных свойств различных видов ограждающих конструкций.

4.2 Требования тепловой защиты здания считаются выполненными (п.5.1 СНиП 23-02), если в жилых и общественных зданиях будут соблюдены требования показателей «а» и «б» (поэлементное требования) либо «б» и «в» (комплексное требование).

4.3 В соответствии с п. 5.13 СНиП 23-02-2003 в случае, когда в результате расчета удельный расход тепловой энергии на отопление здания q^des_h окажется меньше нормируемого q^req_h , допускается уменьшение сопротивления теплопередаче R_req отдельных элементов ограждающих конструкций жилых и общественных зданий, но не ниже минимально допустимых величин R_min, определяемых 

- для стен по формуле (8) СНиП 23-02:

 

R _min  0.63 R _req ;                                                                                                 (3)

                                                                                            

- для остальных ограждающих конструкций по формуле (9) СНиП 23-02:

R _min  0.8 R _req .                                                                                                   (4)

 

                                                                  5       Поэлементное требование

5.1 Поэлементное требование к уровню тепловой защиты здания считается выполненными при удовлетворении следующего условия:

 

R_o^r  ^R_o^req ,                                                                                                           (5)

 

где ^R _o^r - приведенное сопротивление теплопередаче стен здания, определяемое в соответствии с требованиями раздела 8 настоящего руководства;

^R _o^req - нормируемое значение сопротивления теплопередаче для стен

[м²·ºС/Вт]. 

5.2 Нормируемое значение сопротивления теплопередаче для стен жилых и общественных зданий ^R _o^req устанавливается в зависимости от градусо-суток отопительного периода (далее по тексту, - ГСОП) по следующей зависимости:

 

req

R _o a^D_d  b ,                                                                                                                    (6)

 

где α, b – коэффициенты, численные значения которых приведены в таблице 4 настоящего руководства;   

D_d – градусо-сутки отопительного периода, определяемые для соответствующей группы зданий по формуле:

 

D_d ^ t_int  t_ht z_ht ,                                                                                             (7)

 

где t_int - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания [°С], принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз. 1 таблицы 4 - по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494 (в интервале от 20 до 22 °С; в интервале от 21 до 23 °С для районов с температурой наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 минус 31 °С и ниже по СНиП 23-01), для группы зданий по поз. 2 таблицы 4 - согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале от 16 до 21 °С); t_ht, z_ht – соответственно средняя температура наружного воздуха [°С] и

продолжительность [сут/год] отопительного периода, принимаемые по СНиП 2301 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С - при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 °С - в остальных случаях.

5.3 Нормируемое значение сопротивлений теплопередаче ^R _o^req для стен жилых и общественных зданий следует принимать по таблице 4.

Таблица 4 

Здания и помещения	α	b	Dd, [ºС·сут]	Roreq , [м2·ºС/Вт]
1	2	3	4	5
1. Жилые, лечебнопрофилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и общежития	0,00035	1,4	2 000 4 000 6 000 8 000 10 000 12 000	2,1 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6
2. Общественные, кроме указанных      выше, административные   и бытовые	0,0003	1,2	2 000 4 000 6 000 8 000 10 000 12 000	1,8 2,4 3,0 3,6 4,2 4,8
Примечание – для величин градусо-суток Dd, отличающихся от указанных в таблице 4, значенияR oreq следует определять по формуле (6), - см. Примеры 1-5.

Пример 1. Требуется определить нормируемое значение сопротивления теплопередаче R_o^req стен жилого здания, проектируемого в г. Санкт-Петербург.

Исходные данные: 

•      расчетная средняя температура внутреннего воздуха в жилых помещениях здания t_int=20 ºС (по табл. 1 ГОСТ 30494);

•      средняя за отопительный период температура наружного воздуха для климатических условий г. Санкт-Петербург t_ht= -1,8 ºС (по табл. 1* СНиП 23-01);

•      продолжительность отопительного периода z_ht =220 сут (по табл. 1* СНиП 23-01). 

Определение нормируемого сопротивления теплопередаче стен:

1.      Определяем ГСОП: 

D_d  t_int  t_ht z_ht  (20(1,8))220  4796 ^o Cсут.

2.      Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче стен жилого здания R _o^req : 

R _o^req D_d  b  0,000354796 1,4  3,08 м²  ^oC/т. 

Пример 2. Требуется определить нормируемое значение сопротивления теплопередаче

R_o^req стен жилого здания, проектируемого в г. Екатеринбург (расчетная температура наиболее холодной  пятидневки с обеспеченность 0,92 - минус 35 ºС).

Исходные данные: 

•      расчетная средняя температура внутреннего воздуха в жилых помещениях здания t_int=21 ºС (по табл. 1 ГОСТ 30494);

•      средняя за отопительный период температура наружного воздуха для климатических условий г. Екатеринбург t_ht= -6 ºС (по табл. 1* СНиП 23-01);

•      продолжительность отопительного периода z_ht =230 сут (по табл. 1* СНиП 23-01). 

Определение нормируемого сопротивления теплопередаче стен:

1.      Определяем ГСОП: 

D_d  t_int  t _ht z_ht  (21 (6))230  6210,0 ^o Cсут.

2.      Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче стен жилого здания R_o^req : 

R _o^req D_d  b  0,000356210,01,4  3,57 м²  ^oC/т. 

Пример 3. Требуется определить нормируемое значение сопротивления теплопередаче R _o^req стен здания поликлиники, проектируемой в г. Москва.

Исходные данные: 

•      расчетная средняя температура внутреннего воздуха в помещениях здания t_int=21 ºС (по таблице 3 настоящих рекомендаций);

•      средняя за отопительный период температура наружного воздуха для климатических условий г. Москва t_ht= -2,2 ºС (по табл. 1* СНиП 23-01);

•      продолжительность отопительного периода z_ht =231 сут (по табл. 1* СНиП 23-01). 

Определение нормируемого сопротивления теплопередаче стен:

1.      Определяем ГСОП: 

D_d  t_int  t_ht z_ht  (21(2,2))231 5359,2 ^o Cсут.

2.      Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче стен жилого здания R _o^req : 

R _o^req D_d  b  0,000355359,2 1,4  3,28 м²  ^oC/т. 

Пример 4. Требуется определить нормируемое значение сопротивления теплопередаче

R_o^req стен общественного здания научно-исследовательского института, проектируемого в г. Великий Новгород. Исходные данные: 

•      расчетная средняя температура внутреннего воздуха в помещениях здания t_int=19 ºС (по табл. 2 ГОСТ 30494 для помещений 2 категории);

•      средняя за отопительный период температура наружного воздуха для климатических условий г. Великий Новгород t_ht= -2,3 ºС (по табл. 1* СНиП 23-01);

•      продолжительность отопительного периода z_ht =221 сут (по табл. 1* СНиП 23-01). 

Определение нормируемого сопротивления теплопередаче стен:

1.      Определяем ГСОП: 

D_d  t_int  t _ht z_ht  (19  (2,3))221  4707,3 ^o Cсут.

2.      Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче стен проектируемого общественного здания R_o^req : 

R _o^req D_d  b  0,00034707,31,2  2,61м²  ^oC/т. 

Пример 5. Требуется определить нормируемое значение сопротивления теплопередаче R_o^req стен здания спорткомплекса, проектируемого в г. Белгород.

Исходные данные: 

•      расчетная средняя температура внутреннего воздуха в помещениях здания t_int=17 ºС (по табл. 2 ГОСТ 30494 для помещений 4 категории);

•      средняя за отопительный период температура наружного воздуха для климатических условий г. Белгород t_ht= -1,9 ºС (по табл. 1* СНиП 23-01);

•      продолжительность отопительного периода z_ht =191 сут (по табл. 1* СНиП 23-01). 

Определение нормируемого сопротивления теплопередаче стен:

1.      Определяем ГСОП: 

D_d  t_int  t_ht z_ht  (17 (1,9))191 3610 ^o Cсут.

2.      Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче стен здания спорткомплекса

Roreq : 

R_o^req D_d  b  0,00033610 1,2  2,28 м²  ^oC/т. 

                                                                   6       Комплексное требование

6.1 Комплексное требование для зданий считается выполненным при удовлетворении следующего условия:

            q^des_h  q^req_h    ,                                                                                                           (8)

гдеq^des_h  удельный (на 1 м² отапливаемой площади пола квартир или полезной площади помещений [кДж/(м²·°С·сут] или на 1 м³ отапливаемого объема [кДж/(м³·°С·сут]) расход тепловой энергии на отопление здания, определяемый путем выбора теплозащитных свойств ограждающих конструкций здания, объемно-планировочных решений, ориентации здания и его типа, эффективности и метода регулирования используемой системы отопления; q^req_h - нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания,

определяемый для различных типов жилых и общественных зданий:

а) при подключении их к системам централизованного теплоснабжения по

таблице 5 или 6 настоящего руководства;

б) при устройстве в здании поквартирных и автономных (крышных, встроенных или пристроенных котельных) систем теплоснабжения или стационарного электроотопления – величиной, принимаемой по таблице 5 или 6, умноженной на коэффициент ε, рассчитываемый по формуле:

^dec

             ^ _des ^,                                                                                                             (9)

_o

где _dec ,_o^des  - расчетные коэффициенты энергетической эффективности поквартирных и автономных систем теплоснабжения или стационарного электроотопления и централизованной системы теплоснабжения соответственно, принимаемые по проекту осредненными за отопительный период. Расчет этих коэффициентов приведен в СП 23-101.

6.2 Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление q^req_h жилых домов одноквартирных отдельно стоящих и блокированных [кДж/(м²·°С·сут] приведен в таблице 5 настоящего руководства.

Таблица 5

Отапливаемая площадь домов, м2	С числом этажей
	1	2	3	4
60 и менее 100 150 250 400 600 1000 и более	140 125 110 100 --- --- ---	--- 135 120 105 90 80 70	--- --- 130 110 95 85 75	--- --- --- 115 100 90 80
Примечание - при промежуточных значениях отапливаемой площади дома в интервале от 60 до 1000 м2 значения qreqh должны определяться по линейной экстраполяции.

 

6.3 Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление q^req_h

(кДж/(м²·°С·сут или [кДж/(м³·°С·сут]) жилых многоквартирных и общественных зданий приведен в таблице 6 настоящего руководства.

Таблица 6

№ п/п	Типы зданий	Этажность зданий
		1-3	4, 5	6, 7	8, 9	10, 11	12 и выше
1.	Жилые,             гостиницы, общежития	По табл. 5	85  [31]	80  [29]	76 [27,5]	72  [26]	70  [25]
2.	Поликлиники и лечебные учреждения, дома-интернаты	[34];[33]; [32] соответственно нарастанию этажности	[31]	[30]	[29]	[28]	-
3.	Дошкольные учреждения	[45]	-	-	-	-	-
4.	Сервисного обслуживания	[23];[22]; [21] соответственно нарастанию этажности	[20]	[20]	-	-	-
5.	Общественные, кроме перечисленных в поз.2, 3 и 4 табл. 6	[42];[38]; [36] соответственно нарастанию этажности	[32]	[31]	[29,5]	[28]	-
6.	Административного назначения (офисы)	[36];[34]; [33] соответственно нарастанию этажности	[27]	[24]	[22]	[20]	[20]
Примечание - для регионов, имеющих значение градусо-суток отопительного периода Dd =8000 °С·сут и более, нормируемые qreqh следует снизить на 5%.

 

6.4 При расчете здания по показателю расхода тепловой энергии на отопление (комплексное требование) в случае удовлетворения условия (8) минимально допустимое сопротивление теплопередаче стен ^R _min следует назначать исходя из выполнения следующего требования:

           R_o^r  ^R _min  ^R _o^req 0,63     ,                                                                              (10)

где ^R _o^req - нормируемое для стен зданий значение сопротивления теплопередаче, определяемое по таблице 4 (графа 5) настоящего руководства;

^R_o^r - то же, что и в формуле (5).

6.5 Минимально допустимые значения сопротивлений теплопередаче

^R _min для стен жилых и общественных зданий следует принимать по таблице 7 настоящего руководства.

Таблица 7 

Здания и помещения	Dd, [ºС·сут]	R oreq	, [м2·ºС/Вт]	R min , [м2·ºС/Вт]
1	4		5
1. Жилые, лечебнопрофилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и общежития	2 000 4 000 6 000 8 000 10 000 12 000		2,1 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6	1,323 1,764 2,205 2,646 3,087 3,528
2. Общественные, кроме указанных    выше, административные и бытовые	2 000 4 000 6 000 8 000 10 000 12 000		1,8 2,4 3,0 3,6 4,2 4,8	1,134 1,512 1,890 2,268 2,646 3,024

 

6.6 Методика расчета удельного расхода тепловой энергии на отопление жилых и общественных зданий за отопительный период q^des_h изложена в разделе 8.   

 

                                                7       Санитарно-гигиеническое требование

 

7.1 Санитарно-гигиеническое требование считается выполненным в случае удовлетворения следующего условия:  

 

 t_o   t_n ,                                                                                                        (11)

 

где Δt_о – расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции τ_int  [°С];

Δt_n – нормируемая величина температурного перепада между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции τ_int [°С], численные значения которой приведены в таблице 8 настоящего руководства.

7.2 Расчетный температурный перепад Δt_о [°С] между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции τ_int определяется по формуле:

 

n(t^int - t^ext )

              ^t_о ^ _r ^,                                                                                            (12)

int R o

 

где  n – коэффициент, учитывающий положение ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, численное значение которого для наружных стен зданий принимается равным 1 (единице);  t_int, t_ext – то же, что и в формуле (2) [°C];

^R _o^r - то же, что и в формуле (5) [м²·°C/Вт]; α_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций [Вт/(м²·°С)], принимаемый для стен равным 8,7 Вт / м²·°С.

Таблица 8 

№ п/п	Здания и помещения	Нормируемый температурный перепад ∆tn [°С] для
		наружных стен	покрытий и чердачных перекрытий	перекрытий над проездами, подвалами и подпольями	зенитных фонарей
1	Жилые,                     лечебно- профилактические и детские учреждения, школы, интернаты	4,0	3,0	2,0	tint – td
2	Общественные, кроме указанных в поз.1, административные и бытовые, за исключением помещений с влажным и мокрым режимом	4,5	4,0	2,5	tint – td

7.3 Температура внутренней поверхности стеновых конструкций в зоне теплопроводных включений (диафрагм, сквозных швов из раствора, стыков панелей, ребер, шпонок и гибких связей в многослойных панелях, жестких связей облегченной кладки и др.), в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха t_d при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года.

7.4 Для жилых и общественных зданий температура точки росы t_d приведена в таблице 3 настоящего руководства.

 

8 Методика расчета удельного расхода тепловой энергии на отопление 

 

8.1 Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление зданий за отопительный период q^des_h (кДж/(м²·°С·сут или [кДж/(м³·°С·сут]) следует определять по формуле:

                 des     10³ Qh^y

             qh                    или

Аh Dd

                 ^des      10³ Q^hy

             ^qh      ^{              ,}                                                                                                                 (13)

Vh Dd

где Q_h^y - расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода [МДж];

А_h - сумма площадей пола квартир или полезной площади помещений здания, за исключением технических этажей и гаражей [м²];

V_h - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений зданий [м³]; D_d - то же, что и в формуле (5) [°C·cут].

8.2 Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода Q_h^y [МДж] следует определять по формуле

 

Q_h^{y }Q_h  Q_int  Q_s ^ _h ,                                                                     (14)

 

где Q_h - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции [МДж], определяемые по п. 8.3; 

Q_int - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода [МДж], определяемые по п. 8.6; 

Q_s - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода [МДж], определяемые по п. 8.7; v - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции

ограждающих конструкций; рекомендуемое значение v = 0,8; ξ – коэффициент, учитывающий снижение теплопоступлений, в том числе за счет эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления; рекомендуемые значения:

• ξ=1,0 – в однотрубной системе с термостатами и с пофасадным авторегулированием на вводе или поквартирной горизонтальной разводкой;

• ξ=0,95 – в двухтрубной системе отопления с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе;

• ξ=0,9 – в однотрубной системе с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе или в однотрубной системе без термостатов и с пофасадным авторегулированием на вводе, а также в двухтрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;

• ξ=0,85 - в однотрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;

• ξ=0,7 – в системе без термостатов и с центральным авторегулированием на вводе с коррекцией по температуре внутреннего воздуха;

• ξ=0,5 – в системе без термостатов и без авторегулирования на вводе (регулирование центральное в ЦТП или котельной). 

β_h – коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями неутепленных трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, принимаемый:

• β_h=1,13 – для протяженных зданий, в том числе многосекционных;

• β_h=1,11 – для зданий башенного типа;

• β_h=1,07 – для зданий с отапливаемыми подвалами;

• β_h=1,05 – для зданий с отапливаемыми чердаками, а также с квартирными генераторами теплоты.

8.3 Общие теплопотери здания Q_h [МДж] за отопительный период следует определять по формуле

 

            Q_h  0,0864^К_m ^D_d A^sum_e   ,                                                                                         (15)

 

где К_m - общий коэффициент теплопередачи здания [Вт/(м²·°С)], определяемый по формуле

 

К_m  К_m^tr  К^inf_m ,                                                                                             (16)

 

К_m^tr - приведенный коэффициент теплопередачи через наружные

ограждающие конструкции здания [Вт/(м²·°С)], определяемый по формуле

                        tr  Aw  AF  Aed  Ac  n AC1  n Af  Af1  Asum ,

                Кm   R rw      R rF      R edr       R cr             R Cr 1             R fr    R fr1     e                         (17)



 

A_w ,R ^r_w - соответственно площадь [м²] и приведенное сопротивление теплопередаче [м²·°С/Вт] наружных стен (за исключением проемов);

A_F,R ^r_F - то же, заполнений светопроемов (окон, витражей, фонарей);

              A_ed ,R _ed^r  - то же, наружных дверей и ворот;

^A_c,^R_c^r - то же, совмещенных покрытий (в том числе над эркерами);

A_C1,R _C^r ₁ - то же, чердачных перекрытий;

A_f ,R _f^r - то же, цокольных перекрытий;

A_f1,R _f^r₁ - то же, перекрытий над проездами и под эркерами.

При проектировании полов по грунту или отапливаемых подвалов вместо

A_f и R _f^r перекрытий над цокольным этажом в формуле (17) подставляют площади A_f и приведенные сопротивления теплопередаче R _f^r стен, контактирующих с грунтом, а полы по грунту разделяют по зонам согласно СНиП 41-01 (или Приложения М СП 23-101) и определяют соответствующие A_f и

R fr ; n – коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, определяемый по таблице

9 настоящего руководства;

D_d - то же, что и в формуле (5) [°С·сут];

A^sum_e - общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций, включая покрытие (перекрытие) верхнего этажа и перекрытие пола нижнего отапливаемого помещения [м²];

К^inf_m - условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции [Вт/(м²·°С)], определяемый по формуле 

К^inf_m  0,28cⁿ__v ^V_h ^_^ht k A^sum_e ,                                                     (18) где   с - удельная теплоемкость воздуха, принимаемая равной 1 кДж/(кг·°С); n_ - средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период [ч^-1],

определяемая по п. 8.4;

_v - коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, определяемый по архитектурностроительным чертежам здания, а при отсутствии данных принимаемый _v =

0,85;

V_h - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений зданий [м³]; _^ht - то же, что и в формуле (2) [кг/м³];

              A^sum_e - то же, что и в формуле (17) [м²].

Таблица 9  

№ п/п	Ограждающие конструкции	Коэффициент n
1	Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом), зенитные фонари, перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне	1
2	Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне	0,9
3	Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах	0,75
4	Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли	0,6
5	Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли	0,4
Примечание - для чердачных перекрытий теплых чердаков и цокольных перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них tc большей text, но меньшей tint коэффициент n следует определять по формуле: t t                                                                                               n  int          c                    (19) tint text 

8.4 Средняя кратность воздухообмена за отопительный период n_ [ч^-1] рассчитывается по суммарному воздухообмену за счет вентиляции и инфильтрации по формуле:

LV nV Ginf knht 

                                    168                    168 

n_,                                                           (20) V Vh

где L_V – количество приточного воздуха в здание [м³/ч], принимаемое при механической (принудительной) вентиляции вне зависимости от назначения здания согласно расчета, а при неорганизованном притоке (естественной вентиляции) равное для:

а) жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 20 м² общей площади и менее на человека) - L_V  = 3·А_ℓ;

б) других жилых зданий (с расчетной заселенностью квартиры более 20 м² общей площади на человека) - L_V = 0,35·3·А_ℓ, но не менее 30·m (где m – расчетное число жителей в здании);

в) общественных и административных зданий принимают условно для офисов и объектов сервисного обслуживания - 4·А_ℓ, для учреждений здравоохранения и образования - 5·А_ℓ, для спортивных, зрелищных и детсвких дошкольных учреждений - 6·А_ℓ;

А_ℓ - для жилых зданий - площадь жилых помещений; для общественных зданий – расчетная площадь, определяемая согласно СНиП 31-05 как сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров, тамбуров, проходов, лестничных клеток, лифтовых шахт, внутренних открытых лестниц и пандусов, а также помещений, предназначенных для размещений инженерного оборудования и сетей [м²];  

n_V – число часов работы механической (принудительной) вентиляции в

течение недели;

168 – число часов в неделе;

G_inf – количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие конструкции [кг/ч], принимаемое для:

-        жилых зданий – воздуха, поступающего в лестничные клетки в течение суток отопительного периода, определяемое согласно п. 8.5 руководства;

-        общественных зданий – воздуха, поступающего через неплотности светопрозрачных конструкций и дверей (допускается в нерабочее время принимать G_inf  0,5_V V_h );  k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в

светопрозрачных конструкциях, равный для:

-        стыков панелей стен – 0,7;

-        окон и балконных дверей с тройными раздельными переплетами – 0,7;

-        окон и балконных дверей с двойными раздельными переплетами – 0,8;

-        окон и балконных дверей со спаренными переплетами – 0,9;  

-        окон и балконных дверей с одинарными переплетами – 1,0;

_^ht ,V_h ,_v – то же, что в формуле (18) [м³].

8.5 Количество инфильтрующегося воздуха в лестничную клетку жилого здания через неплотности заполнений проемов следует определять по формуле:

                                                                               2                                                           1

                                               pF               3                      ped               2

                                                     p              

             Ginf  AF             o     Aed       po     ,                                             (21)

                                                            R,F                                                R,ed

где A_F ,A_ed - соответственно для лестничной клетки суммарная площадь окон и балконных дверей, а также входных наружных дверей в здание [м²];

p_F,p_ed - соответственно для лестничной клетки разность давлений наружного и внутреннего воздуха соответственно для окон и балконных дверей, а также наружных входных дверей [Па];

^R_,F ,^R_,ed - соответственно для лестничной клетки требуемое сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей, а также наружных входных дверей [м²·ч/кг]. 

8.6 Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода Q_int [МДж] следует определять по формуле 

 

Q_int  0,0864q_int z_ht A_l ,                                                                            (22)

 

где q_int - величина бытовых тепловыделений на 1 м² площади жилых помещений или расчетной площади общественного здания [Вт/м²], принимаемая для:

а) жилых зданий, предназначенных гражданам с учетом социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 20 м² общей площади и менее на человека) ^q_int = 17 Вт/м²;

б) жилых зданий без ограничения социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 45 м² общей площади и более на человека) q_int = 10

Вт/м²;

в) других жилых зданий - в зависимости от расчетной заселенности квартиры

по интерполяции величины q_int между 17 и 10 Вт/м²;

г) для общественных и административных зданий бытовые тепловыделения учитываются по расчетному числу людей (90 Вт/чел.), находящихся в здании, освещения (по установочной мощности) и оргтехники (10 Вт/м²) с учетом рабочих часов в неделю; z_ht - то же, что и в формуле (7) [сут];

A_l - то же, что и в п. 8.4;

8.7 Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода Q_s [МДж] для четырех фасадов зданий, ориентированных по четырем направлениям, следует определять по формуле 

 

Qs F kF АF1 I1  АF2 I2  АF3 I3  АF4 I4 scy kscy Аscy Ihor , (23)

 

где _F ,_scy - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по проектным данным; при отсутствии данных следует принимать по данным Приложения Л СП 23-101; k_F ,k_scy - коэффициенты относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей, принимаемые по паспортным данным соответствующих светопропускающих изделий; при отсутствии данных следует принимать по данным Приложения Л СП 23-101; мансардные окна с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как вертикальные окна, с углом наклона менее 45° - как зенитные фонари;

А_F1,А_F2 ,А_F3,А_F4 - площадь светопроемов фасадов здания, соответственно ориентированных по четырем направлениям [м²];

А_scy - площадь светопроемов зенитных фонарей здания [м²];

I₁,I₂ ,I₃,I₄ - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, соответственно ориентированная по четырем фасадам здания [МДж/м²], определяется по методике СП 23-101;

Примечание - Для промежуточных направлений величину солнечной радиации следует определять по интерполяции.

I_hor - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности [МДж/м²], определяется по СП 23-101.  

А

(обязательное)

Перечень нормативных документов, на которые имеются ссылки в тексте:

•              СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»

•              СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»

•              CНиП 31-01-2003 «Здания жилые многоквартирные»

•              СНиП 31-02-2001 «Дома жилые одноквартирные»

•              СНиП 31-05-2003 «Общественные здания административного назначения»

•              СНиП 31-06-2009 «Общественные здания и сооружения»

•              СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»

•              СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий»  СанПиН 2.1.2.2645-10 «Санитарно-эпидемиологические требования к условиям проживания в жилых зданиях и помещениях»

•              ГОСТ 12.1.005-88 «Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны»

•              ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях»

•              ГОСТ 31359-2007 «Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические условия»

•              ГОСТ 31360-2007 «Изделия стеновые неармированные из ячеистого бетона автоклавного твердения. Технические условия» 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

(обязательное) 

Расчетные теплотехнические показатели ячеистых бетонов автоклавного

твердения (по ГОСТ 31359)

Таблица Б.1

№ п/п	Материал	Характеристики материала в сухом состоянии			Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации)
		Плотность ρ0, [кг/м3]	Удельная теплоемкость с0, [кДж/кг·°С]	Коэф. теплопроводности λ0, [Вт/м ·°С]	массового отношения влаги в материале ω, [%]		теплопроводности λ, [Вт/м ·°С]		теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, [Вт/м2 ·°С]		паро- проницаемости μ, мг/м·ч· ·Па
					А	Б	А	Б	А	Б	А, Б
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	Ячеистый бетон автоклавного твердения	1200	0,84	0,28	4	5	0,329	0,342	5,39	5,60	0,09
2	-//-	1100	0,84	0,26	4	5	0,305	0,318	4,96	5,17	0,10
3	-//-	1000	0,84	0,24	4	5	0,282	0,293	4,55	4,73	0,11
4	-//-	900	0,84	0,22	4	5	0,258	0,269	4,13	4,30	0,12
5	-//-	800	0,84	0,19	4	5	0,223	0,232	3,62	3,77	0,14
6	-//-	700	0,84	0,17	4	5	0,199	0,208	3,20	3,34	0,15
7	-//-	600	0,84	0,14	4	5	0,160	0,183	2,66	2,90	0,16
8	-//-	500	0,84	0,12	4	5	0,141	0,147	2,28	2,37	0,20
9	-//-	450	0,84	0,108	4	5	0,127	0,132	2,05	2,13	0,21
10	-//-	400	0,84	0,096	4	5	0,113	0,117	1,82	1,89	0,23
11	-//-	350	0,84	0,084	4	5	0,099	0,103	1,63	1,66	0,25
12	-//-	300	0,84	0,072	4	5	0,084	0,088	1,39	1,42	0,26
13	-//-	250	0,84	0,06	4	5	0,070	0,073	1,16	1,18	0,28
14	-//-	200	0,84	0,048	4	5	0,056	0,059	0,91	0,95	0,30
Примечания - 1) Расчетные значения коэффициента теплоусвоения s (при периоде 24 ч) материала в конструкции вычислены по формуле s  0,27 0 c0  0,0419         (24)                          2) Характеристики материалов в сухом состоянии приведены при массовом отношении влаги в материале ω [%],  равном нулю.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В

(рекомендуемое) 

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче для однородных конструкций наружного ограждения  

 

 

Исходные данные для расчета:

1.        Кладка наружных стена жилого здания из изделий (блоков) газобетонных автоклавного твердения.

2.        Помещения: с сухим и нормальным режимами эксплуатации.

3.        Место предполагаемого строительства: г. Санкт-Петербург. Условия эксплуатации – Б. Равновесная влажность материала кладки (в соответствии с ГОСТ 31359) - 5 % . Расчетные параметры температуры наружного воздуха в холодный период года: t_ext= минус 26 ˚С.

4.        Марка изделий по плотности – D400. Коэффициент теплопроводности в условиях эксплуатации «Б» – λ_Б=0,117 Вт/м·ºС (по табл. Б.1 настоящего руководства).

5.        Тип кладки – на клею (с толщиной швов 2±1 мм). Плотность клея – 1400 кг/м³, коэффициент теплопроводности клея в условиях эксплуатации Б –  λ_Б=0,64 Вт/м·ºС. Коэффициент теплотехнической однородности кладки – r = 0,96 (по таблице Г.1 Приложения Г настоящего руководства).

6.        Толщина кладки из газобетонных блоков δ_г.б.= 375 мм.

7.        Внутренняя отделка - штукатурка известково-песчаная со следующими характеристиками:

-   толщина    δ_шт.вн.= 5 мм; 

-   плотность ρ_шт.вн.= 1600 кг/м³;   

-   коэффициент теплопроводности λ_Б=0,81 Вт/м·ºС.

8. Наружная отделка - кладка стен из лицевого силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе со следующими характеристиками: - толщина    δ_с.к.= 120 мм;

-   плотность ρ_с.к.= 1800 кг/м³; 

-   коэффициент теплопроводности λ_Б=0,87 Вт/м·°С.

 

Схема рассматриваемой в примере однородной стеновой конструкции наружного ограждения приведена на рисунке В.1.

 

Требуется определить приведенное сопротивление теплопередаче для однородных конструкций наружного ограждения (по глади стены) с учетом влияния швов кладки на параметры теплотехнической однородности стен, выполненных из изделий ячеистобетонных автоклавного твердения (блоков из автоклавного газобетона, - для данного примера).

 

 

 

 

Порядок расчета:

 

1. Приведенное сопротивление теплопередаче ^R _o^r однородной конструкции наружного ограждения жилого здания определяется по формуле:

 

Rоr R si  R k(i)  Rse

(i)

           1       вн.шт                г.б

                  r

                              

 R si  R kвн.шт  rR kг.б  R kс.к.  R se 

       ^с.к             1        1      0,005              0,375    0,12      1

                               0,96                      

                   8,7      0,81               0,117     0,87     23

              int              вн.шт                    г.б               с.к             int

 3,38 м²  ⁰С/ Вт,

                                         

гдеR_si 1_int , α_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций [Вт/(м²·°С)], принимаемый для наружных стен зданий по таблице 7 СНиП 23-02 равным 8,7 Вт/(м²·°С);

R_ki – термическое сопротивление i-го слоя наружной ограждающей конструкции [(м²·°С)/ Вт]:

R_k(вн.шт) – термическое сопротивление внутреннего штукатурного слоя

[(м²·°С)/ Вт];

R_k(г.б.) – термическое сопротивление кладки стен из газобетонных блоков [(м²·°С)/ Вт];

R_k(с.к.) – термическое сопротивление кладки стен из лицевого силикатного кирпича [(м²·°С)/ Вт];

R_se 1_ext ,α_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода [Вт/(м²·°С)], принимаемый для наружных стен зданий по таблице 8 СП 23-101 равным 23

Вт/(м²·°С); δ_шт.вн – толщина внутренней штукатурки [м];

λ_шт.вн – коэффициент теплопроводности в условиях эксплуатации «Б»

внутренней штукатурки [Вт/м·°С]; δ_г.б. – толщина кладки стен из газобетонных блоков [м];

λ_г.б. – коэффициент теплопроводности в условиях эксплуатации «Б» изделий

из автоклавного газобетона [Вт/м·°С];

r – коэффициент теплотехнической однородности кладки стен из ячеистобетонных изделий автоклавного твердения (выбирается для соответствующего типа кладки по таблице Г.1 Приложения Г настоящего руководства); δ_с.к. – толщина облицовочного слоя из силикатного кирпича [м];

λ_с.к. – коэффициент теплопроводности кладки стен из силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе в условиях эксплуатации «Б» [Вт/м·°С] (коэффициент r принимается равным 1 с учетом условий проведения испытаний по ГОСТ 26254).

 

2. Сравнивается полученное значение приведенного сопротивления теплопередаче ^R _o^r с нормируемыми значениями данного показателя:

-   при поэлементном подходе к уровню нормирования тепловой защиты зданий (показатели «а» и «б» требований согласно п. 5.1 СНиП 23-02) – с требуемым сопротивлением теплопередаче ^R_o^req , определяемым для выбранного климатического района с известным количеством ГСОП по таблице 4 настоящего руководства       (для          климатических    условий      Санкт-Петербурга R_o^req  3,08 м²  ^oС/ Вт ); 

-   при комплексном подходе к уровню нормирования тепловой защиты зданий (показатели «а» и «б» требований согласно п. 5.1 СНиП 23-02) – с минимальнодопустимым сопротивлением теплопередаче   ^R _min , определяемым для выбранного климатического района с известным ГСОП по таблице 7 настоящего руководства         (для   климатических    условий      Санкт-Петербурга R _min  0,633,08 1,94 м²  ^oС/ Вт ).

3. В случае выполнения условия (5) настоящего руководства при поэлементном подходе к уровню нормирования тепловой защиты или условия (10) при комплексном подходе, производится проверка выполнение условия (11) раздела 7 настоящего руководства: 

                              n(tint - text )  120 -(-26)     o           o

              to              r                                1,56 С  tn  4 С .

                                  _int R _o                  8,73,38

 

Вывод: расчетный температурный перепад Δt_о [°С] между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не превышает нормируемой величины Δt_n [°С].

Приложение Г (справочное)

Значения коэффициента теплотехнической однородности для некоторых типов кладки стен из полнотелых стеновых неармированных изделий из ячеистого

бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм

 

Рассмотрим влияние растворных швов кладки на параметры теплотехнической однородности стен из газобетонных блоков.

Для расчета примем регулярный повторяющийся фрагмент кладки стен из газобетонных блоков (рис.1). Толщина рассматриваемого фрагмента - 375 мм.

Размеры блоков в кладке: длина – 625 мм, ширина – 375 мм, высота – 250 мм. Марка блоков по плотности – D400, коэффициент теплопроводности для условий эксплуатации Б, - λ_Б=0.117 Вт/ м ·ºС (согласно данным табл. А.1 ГОСТ 31359). Для упрощения расчетов в представленном ниже примере и для клея и для раствора примем цементно-песчаный плотностью 1800 кг/м³ (коэффициент теплопроводности, - λ_Б=0.93 Вт/м·°С). 

Рассмотрим следующие варианты кладки стен:

- на клею со средней толщиной горизонтальных и вертикальных швов кладки

2 мм (рис. Г.1а);

- на растворе со средней толщиной горизонтальных и вертикальных швов кладки 10 мм (рис. Г.1б).

Расчет термического сопротивления регулярного фрагмента стеновой конструкции произведем методом сложения проводимостей. 

1. Кладка на клею (рис. Г.1а)

Выделим регулярный фрагмент кладки А и разделим его на участки с различной проводимостью плоскостями, параллельными тепловому потоку. Получаем два однородных и одинаковых по толщине участка  со следующими параметрами: 

                             г.б.           0.375                 2                                                                                                                             2

R_г.б.    3.21(м С / Вт), А _г.б. 1.250.5  0.625 (м ) ; г.б. 0.117

                            рр           0.375                 2                                                                                                                                                                                                       2

R _рр   0.40 (м С/Вт), А_рр 1.2540.0022  0.5040.0022  0.007 (м ). рр 0.93

Термическое сопротивление всего регулярного фрагмента определяем по формуле (10) СП 23-101:

m

                   r _i1 Aⁱ                0.625 0.007                 ₂

             R    _m                                            2.98 (м С/ Вт). 

                                Aⁱ             0.625    0.007

                       _i1 R _i            3.21     0.4

Соответственно коэффициент теплотехнической однородности определяем по формуле: 

                     R ^r             2.98

             r                     0.93.

                     Rг.б.           3.21

            2.         Кладка на растворе (рис. Г.1б)

Произведем аналогичный расчет для регулярного фрагмента Б:

                            ^г.б.           0.375                 ^{2                                                                                                                                  2}

              R_г.б.                         3.21(м С/ Вт),    А _г.б. 1.250.5  0.625 (м ) ;

                            г.б.            0.117

                            рр           0.375                 2                                                                                                                                                                                          2

R _рр   0.40 (м С/Вт),   А_рр 1.270.012  0.520.012  0.036 (м ). рр 0.93

Термическое сопротивление всего регулярного фрагмента:

m

                   r _i1 Aⁱ                0.625 0.036                 ₂

             R    _m                                            2.34 (м С/ Вт). 

                                Aⁱ             0.625    0.036

                       _i1 R _i            3.21     0.4

Соответственно коэффициент теплотехнической однородности определяем по формуле:

                     R ^r             2.34

             r                     0.73.

                     Rг.б.            3.21

В таблице Г.1  приведены расчетные коэффициенты теплотехнической однородности r для некоторых типов кладки стен из газобетонных блоков при различной толщине растворных швов в кладке.

Таблица Г.1. Значения коэффициента теплотехнической однородности r для некоторых типов кладки стен из полнотелых стеновых неармированных изделий из ячеистого бетона автоклавного твердения с размером изделия в кладке 625×250 мм 

Марка блоков по плотности	Толщина швов кладки	Коэффициент теплотехнической однородности кладки r при расчетном коэффициенте теплопроводности раствора λр-р [Вт/м · ºС]
		0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
D300	2 мм	0,99	0,97	0,96	0,95	0,94	0,93	0,92	0,91	0,90
	10 мм	0,94	0,88	0,84	0,80	0,76	0,73	0,70	0,67	0,64
D400	2 мм	0,99	0,98	0,97	0,96	0,96	0,95	0,94	0,93	0,92
	10 мм	0,96	0,92	0,88	0,85	0,82	0,79	0,76	0,73	0,71
D500	2 мм	0,99	0,99	0,98	0,97	0,97	0,96	0,95	0,94	0,94
	10 мм	0,98	0,95	0,91	0,88	0,86	0,83	0,80	0,78	0,76
D600	2 мм	1,00	0,99	0,99	0,98	0,98	0,97	0,96	0,95	0,95
	10 мм	0,99	0,97	0,94	0,91	0,89	0,87	0,84	0,82	0,80
D700	2 мм	1,00	1,00	0,99	0,98	0,98	0,97	0,97	0,96	0,96
	10 мм	1,00	0,98	0,95	0,93	0,91	0,89	0,87	0,85	0,83
Примечание – значения коэффициента теплотехнической однородности r при промежуточных значениях толщины шва и коэффициента теплопроводности кладочного раствора допускается принимать по интерполяции или рассчитать по вышеизложенной методике.

 

Рисунок Г.1

Приложение Д (рекомендуемое)

Пример расчета удельного расхода тепловой энергии на отопление жилого здания за отопительный период

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания выполнен в соответствии с требованиями СНиП 23-02 «Тепловая защита зданий» [1],   СП 23-101 «Проектирование тепловой защиты зданий» [2] для расчетных условий климатического района г. Санкт-Петербурга (ближайший к пос. Порошкино Ленинградской области населенный пункт, указанный в таблице 1* СНиП 23-01 [3]«Строительная климатология»).

 

 Расчетные условия

1.     Расчетная температура внутреннего воздуха составляет t_int=20 ^оС.

2.     Расчетная температура наружного воздуха t_ext = – 26 ^оС.

3.     Продолжительность отопительного периода z_ht = 220 дней.

4.     Средняя температура наружного воздуха за отопительный период t_ht = –1,8 ^оС.

5.     Градусо-сутки отопительного периода D_d = 4796 ^оС·сут.

6.     Расчетные значения  сопротивлений теплопередаче наружных ограждающих конструкций в проекте приняты:

Тип ограждающей конструкции	Расчетное значение приведенного сопротивления теплопередачеRor
Наружная стена	3,28
Покрытие (совмещенное)	4,79
Полы по грунту	4,60
Окна	0,50
Двери наружные	1,0

 

        

Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания

 

Одноквартирный жилой дом. Предназначен для постоянного проживания. Количество проживающих в доме жильцов – 4 человека.

Отапливаемая площадь здания A_h =102,21 м², отапливаемый объем V_h =350,37 м³, общая площадь наружных ограждений A^sum_e =309,2 м².

Фундамент здания выполнен в виде монолитной железобетонной плиты, подвал отсутствует, наружные стены жилого одноквартирного дома выполнены из газобетонных блоков марки по плотности D400, оштукатурены с внутренней стороны и облицованы лицевым силикатным кирпичом с наружной, совмещенная кровля утеплена минераловатными изделиями, светопрозрачные конструкции представлены двухкамерными стеклопакетами в одинарном ПХВ переплете из обычного стекла (с межстекольным расстоянием 8 мм). 

В доме предусмотрена однотрубная система отопления  с термостатами без авторегулирования на вводе.

В качестве отопительных приборов приняты ----.  Подключение радиаторов  предусмотрено с использованием запорной и регулирующей арматуры фирмы ----.  Регулирование     теплоотдачи        отопительных      приборов   предполагается терморегуляторами с термостатическими головками. Система вентиляция - естественная. 

          

Геометрические показатели

1.                   Коэффициент остеклённости фасадов здания f:

                                 A^F                 23,25

               f                           0,13 ,

                           AwFed          185,0

где A_F - площадь заполнений светопроемов [м²];

A_wFed - суммарная площадь стеновых (w) и светопрозрачных (F) конструкций, а также наружных дверей (ed). 

2.                   Показатель компактности здания k^des_e определяется по формуле (10)

[1]:

A^sum 309,2 des           _e

               k_e                           0,88 ,

                                   V_h           350,37

где A^sum_e - общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций [м²];

V_h - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений зданий [м³].

 

Теплотехнические показатели

 

Расчеты произведены в соответствии с Приложением Г СНиП 23-02-2003 [1]. 

1.     Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания К_m^tr [Вт/(м²·^оС)], определяется по формуле Г.5 [1]:

Кtr   Aw  AF  Aed  Ac Af  Asume  m  R rw R rF R edr R cr  R fr 

                              159,83    23,25    1,92    72,57    65,15                     

                                                                      309,2  0,45 ,

                                3,28        0,5       1,0      4,79      2,51 

где     A_w ,R ^r_w - соответственно площадь [м²] и приведенное сопротивление теплопередаче [м²·°С/Вт] наружных стен (за исключением проемов);

A_F,R ^r_F - то же, заполнений светопроемов (окон, витражей, фонарей);

              A_ed ,R _ed^r  - то же, наружных дверей и ворот;

A_c ,R _c^r - то же, совмещенных покрытий (в том числе над эркерами);

A_f ,R _f^r - то же, полов по грунту;

A^sum_e - общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций [м²].

 

2. Приведенный условный (инфильтрационный) коэффициент теплопередачи здания К^inf_m [Вт/(м²·^оС)] рассчитывается по формуле (Г.6) [1]:

         Кinfm  0,28cnv Vh ht k Asume 

                    

 0,2810,430,8350,371,191 309,2  0,13,

 

где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·^оС); n_ - средняя кратность воздухообмена за отопительный период принимаемая по санитарно-гигиеническим требованиям равной 1 ч^-1 (при отсутствии механической принудительной вентиляции и лестнично-лифтового узла в здании): 

n_    0,43 ч^1 ;

_v - коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, определяемый по архитектурностроительным чертежам здания ( _v = 0,8);

V_h - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений зданий [м³];

_^ht - средняя плотность приточного воздуха [кг/м³], рассчитываемая по формуле (2) настоящего руководства:

              ^ht                                 353                                  353                           ³ 

         _                                                                 1,19 кгм

                         [273 0,5(t_int  t_ext )]    [273 0,5(20  26)]

A^sum_e - общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций [м²]. 

3.                      Общий коэффициент теплопередачи здания К_m [Вт/(м²·^оС)], определяется по формуле Г.4 [1]:

К_m  К_m^tr  К^inf_m  0,45  0,13  0,58.

 

где К_m - общий коэффициент теплопередачи здания [Вт/(м²·°С)];

К_m^tr - приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания

[Вт/(м²·°С)];

К^inf_m - приведенный условный (инфильтрационный) коэффициент теплопередачи здания [Вт/(м²·°С)].

 

4.                      Общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции

Q_h [МДж] определяются по формуле Г.3 [2]:

 

           Q_h  0,0864К_m D_d A^sum_e  0,08640,584796309,2  74312 (МДж).

 

5.                      Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода Q_int [МДж] определяются по формуле Г.10 [2]:

Q_int  0,0864q_int z_ht A_l  0,08641022072,48 13777 (МДж) ,

 

где q_int – величина бытовых тепловыделений на 1 м² площади жилых помещений [Вт/м²], принимаемая для жилых зданий без ограничения социальной нормы (с расчетной заселенностью квартиры 45 м² общей площади и более на человека)  q_int = 10 Вт/м²;

       z_ht                    – продолжительность отопительного периода, принимаемая для

климатических условий Санкт-Петербурга z_ht = 220 сут;        А_ℓ – площадь жилых помещений и кухни [м²].

 

6.                      Теплопоступления от солнечной радиацииQ_s [МДж], определяем по формуле Г.11 [1]:

 

Qs F kF АF1 I1  АF2 I2  АF3 I3  АF4 I4 

 0,80,747,1424,5 7,1955,5 4,53552,5 4,53776 9363 (МДж) ,

 

где _F – коэффициент, учитывающий затенение светового проема окон непрозрачными элементами заполнения; в соответствии с табл. Л.1 Приложения Л СП 23-101-2004 [2] для двух камерных стеклопакетов в одинарном ПХВпереплете принимается равным 0,8;        k_F – коэффициент относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений окон; в соответствии с табл. Л.1 Приложения Л СП 23-101-2004 [2] для двух камерных стеклопакетов в одинарном ПХВпереплете принимается равным 0,74;

       _Fi – площадь светопроемов фасадов здания, ориентированных по направлениям (принимается по данным конкретного проекта) [м²]; 

       I_i – средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, соответственно ориентированная по различным фасадам здания [МДж/м²], принимаемая:

-                     при ориентации окон на ВЮВ:  (650+902) / 2  =    776 МДж/м²; - при ориентации окон на ССЗ:   (394+9455) / 2 = 424,5 МДж/м²;

-                     при ориентации окон на ЮЮЗ: (1009+902) / 2 = 955,5 МДж/м²; - при ориентации окон на ЗСЗ:       (650+455) / 2 = 552,5 МДж/м².

В расчетах теплопоступлений от солнечной радиации Q_s приняты следующие величины солнечной суммарной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности I_i [МДж/м²] за отопительный период (по табл. 4.4 ТСН 23-340-2003 [4]):

 

Город	Гориз.  пов-сть	Вертикальные поверхности с ориентацией на
		С	СВ/СЗ	В/З	ЮВ/ЮЗ	Ю
Санкт-Петербург	912	394	455	650	902	1009

 

7.                       Расход тепловой энергии за отопительный период Q_h^y [МДж] определяем по формуле Г.2 [1]: 

Q_h^y Q_h  Q_int  Q_s ^ _h  74312 -13777  93630,80,851,11 

 

 65020 (МДж) ,

 

где ν – коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций; рекомендуемое значение 0,8;        ξ – коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления; в однотрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе ξ=0,85;

       β_h – коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребеление системой отопления, для зданий башенного типа β_h = 1,11.   

8.                       Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания q^des_h [кДж/(м²· ^оС·сут)] определяется по формуле Г.1 СНиП 23-02 [1]:

                             103 Qy          103 65020

des         h              req q_h                132,6 q_h               134,3 .

                               А_h D_d        102,214796

 

           Ограждающие конструкции жилого одноквартирного здания соответствуют требованиям СНиП 23-02. Степень снижения расхода энергии за отопительный период равна минус 1,26 %:

qdesh        qreqh              132,6 134,3 k_eff      _req           100%   100%  1,26% . q_h            134,3

 

 Следовательно, здание относится к классу С («Нормальный») по энергетической эффективности (табл. 3 СНиП 23-02 [1]). 

Список нормативных документов

1.                   СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.

2.                   СП 23-101-2000. Проектирование тепловой защиты зданий.

3.                   СНиП 23-01-99*. Строительная климатология.

4.                   ТСН 23-340-2003. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по энергопотреблению и теплозащите. Санкт-Петербург. 

 

 

 

 

 

 

 

Приложение Е (рекомендуемое)

Пример составления энергетического паспорта здания

 

Общая информация

Дата заполнения (число, месяц, год)	20 февраля 2010 г.
Адрес здания	Ленинградская область, Всеволожский р-н,  пос. Порошкино, ул. Светлая, д. 34
Разработчик проекта	ООО «АлгоритмСтрой»
Застройщик-заказчик	ООО «Пригород»
Ген. подрядчик	ООО «Стройтехинвест»
Владелец здания	ООО «Пригород»
Шифр проекта	И-159.74-11

Расчетные условия

№	Наименование расчетных параметров	Обозначение параметра	Единица измерения	Расчетное значение
1	Расчетная температура внутреннего воздуха	tint	о С	+ 20
2	Расчетная температура наружного воздуха	text	о С	- 26
3	Расчетная температура теплого чердака	tdint	о С	-
4	Расчетная температура подвала	tbint	о С	-
5	Продолжительность отопительного периода	zht	сут	220
6	Средняя температура наружного воздуха за отопительный период	tht	о С	-1,8
7	Градусо-сутки отопительного периода	Dd	о С·сут	4796

Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания

8	Назначение	Жилой одноквартирный дом
9	Размещение в застройке	Отдельно стоящее
10	Тип	Двухэтажное здание
11	Конструктивное решение	Здание с несущими стенами из газобетонных блоков с мансардным этажом

Геометрические и теплоэнергетические показатели

№	Показатель	Обозначение показателя и единицы измерения	Нормативное значение показателя	Расчетное (проектное) значение показателя	Фактическое значение показателя
1	2	3	4	5	6
	Геометрические показатели
12	Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания	Asume          , м2	-	309,2
	В том числе:
	Стен:	Aw , м2		159,83
	Окон и балконных дверей	AF , м2		23,25
	входных дверей	Aed , м2	-	1,92
	Покрытий (совмещенных)	Aс , м2		65,15
	Перекрытий: над неотапл. подвалом.	Af , м2		-
	полов по грунту		-	72,75
13	Площадь             отапливаемых помещений	Ah, м2	-	102,21
14	Полезная площадь		-	-
15	Площадь жилых помещений и кухонь	Аℓ, м2		72,48
16	Отапливаемый объем	Vh , м3	-	350,37
17	Коэффициент остекленности фасада здания	f	0,18	0,13
18	Показатель    компактности здания	kdese          , 1/м	0,9	0,88

 

Теплоэнергетические показатели

	Показатель	Обозначение показателя и единицы измерения	Нормативное значение показателя	Расчетное (проектное) значение показателя	Фактическое значение показателя
1	2	3	4	5	6
Теплотехнические показатели
19	Приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений:	Ror [м2·оС/Вт]
	Стен	Rrw	3,08	3,28
	Окон и балконных дверей	R rF	0,51	0,50
	Входных дверей	Redr	0,79	1,00
	Покрытий (совмещенных)	Rcr	4,60	4,79
	Перекрытий	Rfr		-
	Пола по грунту	Rfr		2,51
20	Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания	Кmtr [Вт/(м2·оС)]		0,45
21	Кратность воздухообмена	n , [ч-1]		0,43
22	Приведенный          (условный) инфильтрационный коэффициент            теплопередачи здания	Кinfm   [Вт/(м2·оС)]		0,13
23	Общий коэффициент теплопередачи здания	Кm [Вт/(м2·оС)]		0,58
Энергетические показатели
24	Общие теплопотери через  ограждающую оболочку здания за отопительный период	Qh, [МДж]	-	74 312
25	Удельные бытовые  тепловыделения в здании	qint, [Вт/м2]	-	10
26	Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период	Qint, [МДж]	-	13 777
27	Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период	Qs, [МДж]	-	9 363
28	Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период	Qhy , [МДж]	-	65 020
29	Удельная потребность тепловой энергии на отопление здания за отопительный период.	qdesh , [кДж/(м2 оС· ·сут)]	134,3	132,6

Коэффициенты

№	Показатель	Обозначение показателя и единицы измерения	Нормативное значение показателя	Фактическое значение показателя
30	Расчетный коэффициент энергетической   эффективности системы централизованного теплоснабжении здания от источника теплоты	odes	-	-
31	Коэффициент эффективности авторегулирования	ζ	-	0,85
32	Коэффициент           учета   дополнительного теплопотребления	βh	-	1,11

Комплексные показатели

33	Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания	qdesh ,  кДж/м2·оСсут	134,3	132,6
33	Класс энергетической эффективности	С	нормальный
35	Соответствует ли проект здания  нормативному требованию		да
36	Дорабатывать ли проект здания		нет

37	Паспорт заполнен: 20 февраля 2010 г.
	Организация:  ООО «АлгоритмСтрой» Адрес и телефон:   Ответственный исполнитель: ______________________________________ /Бойцов Э.Л./

     

 

Руководство-по-теплотехническому-расчету-наружных-стеновых-конструкций-жилых-и-общественных-зданий.pdf